超流体与超临界流体有什么区别

液态氦在-271℃以下时，它的内摩擦系数变为零，这时液态氦可以流过半径为十的负五次方厘米的小孔或毛细管，这种现象叫做超流现象(Superfluidity)，这种液体叫做超流体(Superfluid)。

纯净物质要根据温度和压力的不同，呈现出液体、气体、固体等状态变化，如果提高温度和压力，来观察状态的变化，那么会发现，如果达到特定的温度和压力，会出现液体与气体界面消失的现象，该点被称为临界点。在临界点附近，会出现流体的密度、粘度、溶解度、热容量、介电常数等所有流体的物性发生急剧变化的现象。温度和压力均高于临界点时的流体，称为超临界流体。

流体的流动形态有哪几种?如何判断?

安全阀是过程设备和管道的超压保护装置，正确计算安全阀排量是合理选用安全阀，并判断其可靠性的重要依据。GB 150-89《钢制压力容器》中，根据安全阀流动状态不同，提出了2种排量计算公式,为此，判断安全阀是处于临界流动状态还是亚临界流动状态,是正确选用排量计算公式的前提。

目前对安全阀临界压力比数值存在2种观点：①各国规范中均认为安全阀临界压力比与喷管临界压力比相同,其数值为0.528［1,2］。②很多专家和研究人员认为，安全阀临界压力比小于喷管临界压力比，其数值约0.2～0.3［3］ 。迄今为止,尚无严谨准确的安全阀临界压力比理论计算方法被认可。因此，确定安全阀临界压力比并正确判断安全流动状态，仍是一个工程中急待解决的问题,目前尚未见文献报道。笔者通过理论分析和试验研究,探讨了安全阀流动状态，提出了安全阀临界压力比理论计算公式。

1　安全阀临界压力比

临界压力比rcr是指在最小流道截面处，气流流速达到当地音速时的出进口压力之比。喷管的临界压力比在理论上完全可以由公式计算确定。当喷管出进口压力比低于或等于喷管临界压力比时，由于出口截面上已是音速流，出进口压力比的扰动不能超过音速面，所以扰动不能影响喷管内的流动。出口截面上的气流压力维持p2/p1= rcr不变，出口截面上气流仍是音速流，相对排量也维持不变，即W/Wmax=1，此时，喷管处于临界或超临界流动状态［4］。除了喷管以外，其它结构的临界压力比往往需要由试验确定，而以试验确定的临界压力比称第二临界压力比，以资区别。

由于安全阀结构的复杂性，很难测定安全阀最小流道截面积处气流流速，从而无法根据最小流道截流面积处是否达到音速而准确确定安全阀临界压力比。目前，判断安全阀是否达到临界流动状态的方法是测定安全阀的排量系数，认为只要排量系数不随压力比变化 ，安全阀就达到临界流动状态［3］。实测结果是安全阀排量总是随压力比的变化而变化 ，只不过当安全阀压力比低于0.2～0.3时，安全阀排量随压力比的变化较小，而人们认为这种较小的变化是由于测量误差引起的，从而判断全启式安全阀临界压力比约为0.2～0.3。这一试验测定安全阀临界压力比的方法，其理论依据是在临界和超临界流动状态，压力比扰动不能超过音速面，而使喷管相对排量维持不变，即W/Wmax=1。然而，在临界或超临界流动状态，则喷管出口截面的流动已是音速流而使相对排量W/Wmax维持不变，反之，若相对排量维持不变，就判断出口截面的流动已是音速流，安全阀处于临界流动状态则缺乏理论依据和试验证明。

图1a为安全阀结构简图，现以安全阀阀内喷管作为研究对象。阀内喷管出口后的阀瓣及阀腔的作用是使通过的流体产生一阻力压降p，现以p来代替阀瓣和阀腔的作用，则从热力学观点来看，安全阀可简化为图1b所示的计算模型，图中pb为安全阀出口压力。随著安全阀进口压力p1增加，阀瓣阻力压降p随之增加，而阀内喷管出口压力p2也增加，结果有可能使得p2与p1 同步增长，导致阀内喷管压力比r=p2/p1逐步为定值。由喷管排量计算公式可知，此时喷管排量逐渐为定值，最后使安全阀排量随压力比变化较小或不变。但这并不意味著安全阀最小流道截面处流体流速达到当地音速，显然，这时的压力比并不一定就是全启式安全阀的临界压力比。再者，当阀瓣开启高度较小时，安全阀排量系数甚至在压力比达到0.67时，就开始不随压力比变化，当然，这个压力比不能认为是该安全阀的临界压力比， 因为从理论上讲，安全阀的临界压力比不可能比喷管临界压力比大。

主要有层流和湍流两种,层流流动平稳有规则,而湍流流动会产生很多涡旋.判断方法是求出该流动的雷诺数,流动的雷诺数小于某一临界值为层流,大于它为湍流.根据不同的结构形式,流动状态,雷诺数有不同的计算公式,具体可以参考流体力学教材

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